Предварительно напряженный железобетон

Раздел: Учебники

В данном случае имеется в виду первое предварительное напряжение. Предполагаем, что усилие предварительного напряжения F одинаково для всех пролетов. Погонные жесткости ригелей подвергаемого предварительному напряжению этажа получаются путем умножения ранее вычисленных величин на отношение моментов инерции it до и после сборки межбалочного заполнения.

С помощью жесткостей стоек вычисляются коэффициенты распределения для этажа, подвергаемого предварительному напряжению. Коэффициенты распределения для нижележащих этажей, где межбалочное заполнение уже смонтировано, принимаются равными окончательным коэффициентам.

Расчет сделан для двух состояний строительства, представляющих интерес при рассмотрении 2-го этажа: предварительное напряжение самого 2-го этажа и предварительное напряжение 3-го этажа. Полученные коэффициенты распределения указаны на  IV.8.

Для площадей сечения S принимаем среднюю величину, промежуточную между величинами сечений в пролете и на опоре.

Такие же (вычисления .произведены и для предварительного напряжения 3-го этажа, причем для упрощения принято,, что конструкция симметрична (/3=/i), что позволяет ограничиться вычислением только» величин Н0 и Я^так как Я2=—#i и Яз=—Я0).;

Срезывающее усилие Т. 3 в стойках h. 3 (между 2 и 3-м этажами) равно Р*'3 или —0,007т7

В общем, усилия, обусловленные жесткостью стоек, обозначены со знаком минус, если это потеря, и со знаком ;плюс, если это возмещение; они равны:

для стойки 0: — 0,104Т7 + 0,1 Об/7 — 0,107F = — 0,005Т\..(потеря); для стойки 1: — 0,070т7 + 0,080т7 —0,004F = +0,006т7...(возмещение).

Окончательное усилие предварительного напряжения, таким образом, равно Т7—0,005 ^=0,995^ в пролете 1Х и ^—0,005^+0,006^=1,001^ пролете /2.

Следовательно, практически нет необходимости заботиться о потерях, хотя во время предварительного напряжения самого второго этажа имеется потеря (0,104-f-0,070) Т7=0,174т7 во втором пролете, но эту ©ременную потерю можно считать приемлемой, поскольку она является следствием равномерного сжатия, достигнутого путем компенсации собственного веса при помощи арматурных пучков, изображенных на  IV.3. Надо, впрочем, отметить, что поскольку эффект релаксации не достиг полной величины, приложенные усилия F больше тех, которые позволяют получить точную компенсацию.

Для моментов во 2-м этаже, принимая Fh за единицу, получаются следующие значения:

В симметрично расположенных точках АиА'2 смещения приблизительно такие же.

Можно компенсировать эти моменты путем перемещения точек ан- керовки, понизив положение пучка в А'0 и в А'{ (а также в симметрично расположенных) на 0,20 и на 0,12 м и повысив их в А\ и симметрично расположенной Л^ на 0,08 м.

На  IV.3 «можно внести соответственные .поправки, причем окажется, что можно выполнить только частичное исправление для А^ и Л3. После внесения поправок для Ль А\, Лг, А'2 придется выполнить IHO- вые линейные преобразования для того, чтобы вновь ввести пучок в сечение ригеля. Эти построения хотя не представляют затруднений, но практически не являются необходимыми.

Мы не будем приводить подробного расчета конечного предварительного напряжения, чтобы не удлинять изложение. Приведенная выше таблица моментов от внешних нагрузок дает возможность читателю проделать этот расчет, используя те же методы, что и для первого предварительного напряжения.