|
|
а) Допускаемые пролеты
плит. В современной практике, по меньшей мере во Франции, принято считать за
величину пролета пролет в свету между поверхностями опор (т. е. пролет 2 а
между лицевыми поверхностями вертикальных стенок балок).
Хотя это правило не может быть принято безоговорочно, за
исключением случая полного защемления (оно приводит к некоторой недооценке
моментов на опоре), мы полагаем, что для упрощения расчета его можно принять;
следовательно, следует вычислять, при применении правила параграфа В.1,
моменты в шарнирно опертой плите, принимая стороны плиты 2а и 2Ь за пролеты в
свету.
б) Незначительность величины момента защемления в
крайней балке. Поскольку крайняя балка обладает сопротивлением деформации
кручения, в ней фактически возникает некоторый момент защемления. Однако
величина этого момента обычно лимитируется сопротивлением кручению балки.
Основная часть сопротивления деформации кручения в крайней балке, когда дело
касается двутавровой балки, возникает на самом деле под действием
сопротивления изгибу нижнего пояса, опертого на поперечные балки; этот пояс
обладает способностью сопротивляться усилию Я (на единицу длины).
Если d — расстояние от центра тяжести G этого пояса до
средней линии арматурных пучков плиты, то момент защемления, таким образом,
равен Hd, что позволяет ( XI.44) довести кривую давления в крайней части
плиты до расстояния — ниже арматурного пучка. Однако величина Н ограничена
сопротивлением стенки балки моменту Hd!, причем d' — расстояние точки G от
нижней лицевой поверхности вута плиты. Величина этого разрушающего момента
вообще незначительна в балках из предварительно напряженного бетона по
причине малого количества хомутов. Примем, например, стенку балки толщиной 18 см, снабженную хому том с двумя ветвями диаметром 10 мм, расстояние между хомутами 0,50 м (2 на 1 пог. м), отстоящими на 3 см от поверхности. Допустимое усилие в растянутом стержне (с
поперечным сечением 78,5 мм2) равно при растяжении в 14 кг/мм2— 14-78,5=1 100 кг, плечо силы будет порядка 0,9-15 = = 13,5 см. Следовательно, разрушающий момент будет
приблизительно равен 2-1 100-0,135 = 300 кгм на 1 пог. м.
Если плита имеет толщину в 16 см и подвергнута предварительному напряжению в 15 кг!см2, то величина усилия предварительного
напряжения будет равна 24 000 кг на 1 пог. м. Следовательно, кривая давления
у края плиты может быть понижена на =0,0125
Таким образом, увеличение стрелы кривой давления в первом
пролете незначительно и не оправдывает осложнений расчета. Следовало бы
для определения размеров хомутов, кроме их обычного назначения, учитывать
также их роль в отношении сопротивления кручению балки. Проще исходить из
предположения, что величина момента защемления плиты равна нулю; так как в
действительности он не равен нулю, то нельзя воспрепятствовать тому, что
хомуты не будут подвергнуты растяжению. В этом нет никакой опасности ввиду
возникающих явлений приспосабливаемое™: прочность обеспечивается и без
участия хомутов.
Впрочем, мы можем, если это будет признано желательным,
принять их работу во внимание при условии ее проверки при комбинированном
действии срезывающих усилий и деформаций кручения. В этом случае можно было
бы равным образом учесть сопротивление кручению, создаваемое верхним поясом,
допустив, что величина скалывающих напряжений при кручении будет умеренной,
порядка 10 кг!см2~
в) Расположение вутов. Чтобы кривая давления не выходила
из предельного ядра сечения, которое было принято, исходя из допущения, что
трещины могут достигать арматурного пучка, необходимо сохранение положения
этой линии ниже прямой, проходящей через точку, лежащую на 2/3 высоты,
измеряемой начиная с арматурного пучка ( XI.45).
Если задались кривой давления, то размер вута определяется
путем нанесения вниз от арматурного пучка полуторного расстояния между кривой
давления и пучком и, следовательно (в том случае, когда кривая давления имеет
прямолинейные боковые стороны), поместив точку а вута на лицевой поверхности
вертикальной грани балки, получают низшую точку вута путем проведения прямой
через точку а и точку пересечения в арматурного пучка с кривой давления.
Более пологий вут был бы излишним; более крутой вут был бы
неудовлетворительным и следовало бы видоизменить кривую давления с тем, чтобы
она прошла на 2/з расстояния от точки с до пучка, причем точка с становится
критической. Естественно, эти построения должны быть выполнены для различных
положений нагрузок, причем следует задаваться огибающими линиями.
|