Предварительно напряженный железобетон

Раздел: Учебники

На первоначальной стадии, пока кривая давления на опоре не достигнет правой ветви кривой ср', иначе говоря, до величины нагрузки в 7 000 /сг, балка работает в упругой стадии. Затем величины крайних реакции должны возрасти на -у- , где ДМв является величинои изменения момента над средней опорой под действием перераспределения напряжений.

Но при определенном значении нагрузки в результате увеличения прогиба кривой давления и ее подъема вследствие поворота вокруг точки пересечения над крайней опорой под воздействием пластических явлений, следующих за стадией трещинообразования, кривая давления может достигнуть на вертикали точки d верхней линии ср. В таком случае будут иметь место пластические повороты с положительным знаком в пролете, стало быть — пластические повороты над опорой — противоположного знака. Пластические повороты над опорой увеличивают реакцию крайних опор, пластические повороты в пролете их уменьшают, от этого возникают изменения в эпюре распределения реакций. Определим величины подобного изменения реакций для Р=10 000 кг. Реакция крайней опоры ( Х.14) в этом случае равна 1 780 кг. Следовательно, момент над опорой будет равен: 1 780-7,5—10 000-2,625=—12900 кгм и момент в пролете: 1 780-4,87 = 8 660 кгм. В отношении начальной кривой давления (предварительное натяжение + собственный вес), изображенной на  Х.18, ординаты будут: — = —0,242 м на

опоре и ^ ^ =0,162 м в пролете. Нанеся эти ординаты, находят, что оооиО

кривая давления в пролете фактически располагается выше линии оз. Разрушающее усилие арматурного пучка равно Fr = 630-180 = 113500 кг.

Предел прочности бетона (по докладу Лина) равен 580 кг/см2. Подсчитаем разрушающие моменты с помощью приемов, изложенных в главе VII.

Согласно этим приемам при пределе прочности 580 кг/см2 следовало бы подставить исправленную величину, равную 0,68/?+140 = 396+140= = 536 кг! см2; эта поправка незначительна. Тем не менее мы примем /? = 540 кг/см2.

К ним следует добавить моменты, вызванные собственным весом. Исходя из того, что величина этих моментов незначительна по сравнению с моментами, вызванными грузом Р, можно принять, что величины моментов на средней опоре и момент посредине пролета находятся (по абсолютным значениям) в таком же соотношении, что и высоты

Следовательно, при р= 192 кгм и /=7,5 ж моменты будут +580 кгм на вертикали под грузом и —1 000 кгм на средней опоре.

Следовательно, это уменьшение явилось следствием недостаточного приспособления в размере 4% на средней опоре и около 17%—в пролете.

Кроме пучка, здесь имеются еще два стержня диаметром 14 мм с пределом упругости в 32 кг/мм2. Усилие, которое может быть воспринято этими стержнями (308 мм2), равно 308-32 = 9 750 кг при расстоянии в 2,6 см от грани растянутой зоны, т. е. в 37,4 см от грани сжатой зоны.

Кроме того, можно вычислить моменты, фактически достигнутые в пролете и на опоре путем измерения реакций крайних опор. Эти реакции под действием груза Я = 20 800 кг показаны на  Х.22.

Прибавляя величины моментов от действия собственного веса (той же величины, что и для балки А)> можно получить следующие моменты: в пролете: 18250 + 580=18 830 кгм вместо 22 630 кгм, в случае полного приспособления; соотношение — 0,83.

на опоре: 26 600+1 000=27 600 кгм вместо 27 120 кгм; соотношение — около единицы.

Мы не думаем, что в данном случае можно было бы усмотреть для балки В действительно полное приспособление, потому что для этого потребовалось бы, чтобы измеренные реакции стали равными тем, которые были вычислены из схемы образования пластических шарниров, что, согласно  Х.14, не было осуществлено.

Нам кажется, что при этом имело место весьма существенное ограничение условий приспособляемости.